在运行的第 155d,滤速为 4m/h,C/N=3 的条件下取沿程水样分析,结果如图 5(a).在底部滤料层下部,NO3--N 的降解较快,同时也出现较多的 NO2--N的积累.其中沿程 pH 值逐渐升高,但是由于进行的是部分反硝化,pH 值升高并不明显,由底部进水的7.28 提高到出水的 7.43.由于未进行消氧处理,进水DO 较高为 4.6mg/L,随着反应的进行,DO 逐渐降低,底部 40cm DO<1mg/L,过高的 DO 对部分反硝化不利,的 DO 对部分反硝化不利,进水的 SCOD 部分被用来消除这部分 DO 以营造部分反硝化所需要的缺氧环境,剩余的 SCOD 用于进行硝酸盐的还原.不同高度滤料层对 NO3--N 降解的占比和对NO2--N 积累的占比分布,结果如图 5(b)所示.硝酸盐的去除主要集中在承托层和底部 40cm,其中底部20cm 滤料层去除了 43%的 NO3--N 并积累了 48%的NO2--N,是部分反硝化滤池的主要反应区域.其原因主要是滤池反应器为推流式反应器,底部基质充足,生物膜活性较高.沿滤料层向上,水中剩余基质变少导致滤料上层生物生长速率低,反应活性也较低.对底部 40cm 处的出水进行长期监测,结果如图 6 所示.其 NTR 与总出水保持一致,说明部分反硝化滤池的有效高度为 40cm,当底部微生物出现堵塞或者脱氮效果变差时,需要及时进行反冲洗和采取应急措施,同时可以为部分反硝化滤池滤料层高度的合理设计提供参考.,
在运行的第 155d,滤速为 4m/h,C/N=3 的条件下取沿程水样分析,结果如图 5(a).在底部滤料层下部,NO3--N 的降解较快,同时也出现较多的 NO2--N的积累.其中沿程 pH 值逐渐升高,但是由于进行的是部分反硝化,pH 值升高并不明显,由底部进水的7.28 提高到出水的 7.43.由于未进行消氧处理,进水DO 较高为 4.6mg/L,随着反应的进行,DO 逐渐降低,底部 40cm DO<1mg/L,过高的 DO 对部分反硝化不利,的 DO 对部分反硝化不利,进水的 SCOD 部分被用来消除这部分 DO 以营造部分反硝化所需要的缺氧环境,剩余的 SCOD 用于进行硝酸盐的还原.不同高度滤料层对 NO3--N 降解的占比和对NO2--N 积累的占比分布,结果如图 5(b)所示.硝酸盐的去除主要集中在承托层和底部 40cm,其中底部20cm 滤料层去除了 43%的 NO3--N 并积累了 48%的NO2--N,是部分反硝化滤池的主要反应区域.其原因主要是滤池反应器为推流式反应器,底部基质充足,生物膜活性较高.沿滤料层向上,水中剩余基质变少导致滤料上层生物生长速率低,反应活性也较低.对底部 40cm 处的出水进行长期监测,结果如图 6 所示.其 NTR 与总出水保持一致,说明部分反硝化滤池的有效高度为 40cm,当底部微生物出现堵塞或者脱氮效果变差时,需要及时进行反冲洗和采取应急措施,同时可以为部分反硝化滤池滤料层高度的合理设计提供参考.